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南京惠言達電氣有限公司致力于打造德國、瑞士等歐洲中小型自動化企業與國內客戶的連接橋梁，歐美原產工控設備，機電設備，儀器儀表，備品備件 的一站式供應商。主要產品有工業自動化設備,電工控設備、液壓設備、 電氣設備和零部件等產品。原裝，源頭采購帶給客戶便捷的購物體驗！
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MTS-1265 RPMO600MR041A01

干熄焦鍋爐是一種特殊的余熱鍋爐，系單鍋筒、強制循環+自然循環水管鍋爐，爐膛為膜式水冷壁結構，其工作原理是利用吸收了紅焦顯熱的高溫循環氣體與除鹽除氧純水熱交換，產生額定參數（溫度和壓力）和品質的蒸汽，并輸送給熱用戶的一種受壓、受熱的設備[1]。它的組成結構主要是由“鍋”“爐”和附件儀表及附屬設備構成。“鍋”即鍋爐本體部分，包括鍋筒、過熱器、蒸發器、省煤器、水冷壁、下降管、上升管和集箱等部件；“爐”由爐墻和鋼架等部分組成[2]。我廠的干熄焦鍋爐設計參數為：大蒸發量70t/h，額定蒸汽壓力4.52MPa，額定蒸汽溫度470℃。

1存在問題

1.1管道泄漏。我廠干熄焦從2009年1月份投產今，使用已超十年，鍋爐該余熱鍋爐曾出現過管道泄漏。鍋爐發生管道泄漏，不僅鍋爐停爐檢修會對生產效益產生影響，漏出的水汽也會對干熄爐耐材及除塵系統造成損傷，另外可燃成分超標更會造成循環系統存在爆炸的安全隱患。因此，需分析原因并消除隱患。1.2鍋爐改造。我廠鍋爐現接入公司中溫中壓蒸汽管網運行，實際運行參數為蒸汽壓力4.0MPa，蒸汽溫度470℃，流量60t/h。計劃于下半年停爐檢修，檢修啟爐后，2~3個月的時間內仍按原負荷運行，之后將只有單座焦爐運行，每小時熄焦量降為原設計值的一半，鍋爐的蒸發量降為約30t/h。在這種低負荷狀況下運行，極易導致過熱器爆管。因此，此次停爐檢修時，需對過熱器管進行改造，以達到既滿足額定蒸發量60t/h負荷，又滿足蒸發量減半30t/h負荷，保證鍋爐運行的安全穩定。

2原因分析

2.1現場檢查。經現場檢查發現，過熱器外表面存在不同程度的腐蝕。而切割下的管段外表面附著可脫落的腐蝕產物，管內壁表面無明顯氧化皮。剝除腐蝕產物后的管段，外表面已被腐蝕得失去了原有的圓弧狀，壁厚已明顯減薄，剝蝕部位厚度≤2mm。2.2壁厚及管徑測量。經測量，管段剝蝕直徑為35.5mm，低于標稱值的38mm。剝蝕部位厚度1.1mm，低于標稱值的4m。2.3能譜分析。從圖1和表1中可看出，腐蝕產物中主要有鐵、碳、硫和氧四中元素，其中硫元素的原子百分數高達到12.91。2.4能譜分析結果可確定過熱器管壁表面發生的腐蝕為高溫腐蝕，主要為高溫硫腐蝕和高溫氧化。高溫硫腐蝕一般在450℃開始，到480℃達到高點，對爐管的破壞作用較嚴重，過熱器的溫度正好處于此區間。高溫氧化是高溫煙氣中的O2與Fe直接反應，形成內層Fe3O4和外層Fe2O3的氧化膜層，雖然這種膜層具有一定的抗氧化能力，但由于高溫下疊加的硫腐蝕相互作用，無法形成連續、致密的氧化膜層，使腐蝕情況更加嚴重。在鍋爐煙氣氣流的吹動下，管壁形成的腐蝕物易剝離脫落，這樣腐蝕物反復生成、反復剝離，嚴重破壞管壁，當壁厚減薄強度無法滿足管內介質壓力時即發生腐蝕穿孔或爆管。[3]

3改進措施

3.1針對過熱器爐管的腐蝕原因。在此次停爐檢修時，對二次過熱器爐管進行了全部更換，重新選擇了耐蝕性能較好的管材321H，是一種具有高強度、高抗氧化性、高抗晶界腐蝕性的奧氏體不銹鋼，可以延長過熱器爐管的使用壽命，減少高溫氧化和高溫硫腐蝕對爐管的危害。同時，要求在每次停爐檢查時，跟蹤管壁腐蝕情況，定期測厚，發現異常及時換管，發現管壁表面有沉積的腐蝕產物時要及時清除。3.2熱力計算。現鍋爐過熱器管管徑為φ38×4，熱力計算表見表2（軟件核算）。鐵球團配加不同膨脹容膨潤土試驗研究蒸汽流速計算公式（例）：ωq=(D-Djw)υpj/(3600×Alt)（式1）其中：υpj-蒸汽平均比體積；Alt-蒸汽流通面積；D-鍋爐實際負荷；Djw-減溫水量。此時，鍋爐過熱器的蒸發面積及管徑滿足鍋爐額定蒸發量60t/h的運行要求。但當鍋爐蒸發量降為30t/h左右時，負荷約為50%，若仍采用φ38×4的管徑，蒸汽流通面積不變，從式1可得出，蒸汽流速將下降，傳熱將降低，難以保證管壁的冷卻效果，同時會使蒸汽側放熱系數降低，導致管壁溫度升高，極易發生管壁局部過熱造成爆管。故針對此情況，通過重新校核計算（見表3、表4），過熱器選擇φ34X4.5管徑的管進行替換，一是保證過熱器管內蒸汽流速不會太低，保證良好的換熱效果，二是加強過熱器管的強度，增加其使用壽命，以滿足鍋爐低負荷狀態下的運行要求，避免發生爆管，保證鍋爐穩順運行。

4使用效果

目前，鍋爐二次過熱器管已更換為管徑φ34X4.5、管材321H，檢修完成后今運行正常，滿足要求。后續停爐檢查時，管壁無明顯沉積的腐蝕產物，使用狀況較好。

5結語

通過此次鍋爐低負荷運行時的研究，主要對鍋爐過熱器管腐蝕原因和換熱原理的分析，針對性地進行了鍋爐爐管材質和鍋爐過熱器受熱面的重新校核，可較圓滿地解決此次干熄焦鍋爐遇到的運行難題，保證生產連續，避免因發生頻繁的爆管而造成停爐檢修，創造了良好的經濟效益。

MTS-8034 GHM0050MR011A0

MTS-0623 530026電纜50米

MTS-10095 MTS磁尺安裝附件-磁鐵201554

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MTS-8513 LHMD600M05502R2

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MTS-8660 LDSBRT02M0712A0L2  4-20mA

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MTS-1382 RHM0125MD701S1B1100

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MTS-4092 52-957-701

MTS-0957 RHM1300MR021A01

MTS-7553 RHM1400MR02-10AO1

MTS-11108 RHMO100MD701S1B812

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MTS-8773 RHS0370MD631P102

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MTS-0212 400411磁環

MTS-10019 線性位移傳感器磁環配

MTS-5547 MC420 15600 長度3962

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MTS-8723 RHM3150MD601A21

MTS-6373 RPS0400MR021A01直出2米電纜

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MTS-10025 D7025P0+K34電纜

MTS-8697 370624

MTS-2566 RHM1330MP051S1G6100重2527

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MTS-3728 370620

MTS-6372 LHMD0YYM0150R0

MTS-0438 RHS0530MP101S2B6100 傳感器

MTS-5077 MHC0400MS01V11 傳感器

MTS-6599 RPS1250MD637P102

MTS-4840 GHM3100MRR41R01

MTS-8508 RHS1200MP151S2B6100

MTS-6170 RHM0100MS021S1G2108

MTS-8345 RHM10110MF121A11

MTS-1408 560700  D60接頭帶20米電纜

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MTS-4815 RHM1550MP151S3B6105

MTS-0419 U-MAGNET M OD33磁環

MTS-10183 RHM0345MP151S1G6100

MTS-7946 RHM0110MP031S1B1100

MTS-0480 RHM5410MP021S1G4100 傳感器

MTS-2144 RHM1030MP051S1B6100 12米電纜

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MTS-0436 RHS0450MP101S2B6100 傳感器

MTS-1556 M/N  LPRLVU0090AB  S/N  AA3239

MTS-7753 GHM0710M0601A0

MTS-7666 D-58513

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MTS-2389 RPS2500MD631P102

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干熄焦鍋爐是一種特殊的余熱鍋爐，系單鍋筒、強制循環+自然循環水管鍋爐，爐膛為膜式水冷壁結構，其工作原理是利用吸收了紅焦顯熱的高溫循環氣體與除鹽除氧純水熱交換，產生額定參數（溫度和壓力）和品質的蒸汽，并輸送給熱用戶的一種受壓、受熱的設備[1]。它的組成結構主要是由“鍋”“爐”和附件儀表及附屬設備構成。“鍋”即鍋爐本體部分，包括鍋筒、過熱器、蒸發器、省煤器、水冷壁、下降管、上升管和集箱等部件；“爐”由爐墻和鋼架等部分組成[2]。我廠的干熄焦鍋爐設計參數為：大蒸發量70t/h，額定蒸汽壓力4.52MPa，額定蒸汽溫度470℃。

1存在問題

1.1管道泄漏。我廠干熄焦從2009年1月份投產今，使用已超十年，鍋爐該余熱鍋爐曾出現過管道泄漏。鍋爐發生管道泄漏，不僅鍋爐停爐檢修會對生產效益產生影響，漏出的水汽也會對干熄爐耐材及除塵系統造成損傷，另外可燃成分超標更會造成循環系統存在爆炸的安全隱患。因此，需分析原因并消除隱患。1.2鍋爐改造。我廠鍋爐現接入公司中溫中壓蒸汽管網運行，實際運行參數為蒸汽壓力4.0MPa，蒸汽溫度470℃，流量60t/h。計劃于下半年停爐檢修，檢修啟爐后，2~3個月的時間內仍按原負荷運行，之后將只有單座焦爐運行，每小時熄焦量降為原設計值的一半，鍋爐的蒸發量降為約30t/h。在這種低負荷狀況下運行，極易導致過熱器爆管。因此，此次停爐檢修時，需對過熱器管進行改造，以達到既滿足額定蒸發量60t/h負荷，又滿足蒸發量減半30t/h負荷，保證鍋爐運行的安全穩定。

2原因分析

2.1現場檢查。經現場檢查發現，過熱器外表面存在不同程度的腐蝕。而切割下的管段外表面附著可脫落的腐蝕產物，管內壁表面無明顯氧化皮。剝除腐蝕產物后的管段，外表面已被腐蝕得失去了原有的圓弧狀，壁厚已明顯減薄，剝蝕部位厚度≤2mm。2.2壁厚及管徑測量。經測量，管段剝蝕直徑為35.5mm，低于標稱值的38mm。剝蝕部位厚度1.1mm，低于標稱值的4m。2.3能譜分析。從圖1和表1中可看出，腐蝕產物中主要有鐵、碳、硫和氧四中元素，其中硫元素的原子百分數高達到12.91。2.4能譜分析結果可確定過熱器管壁表面發生的腐蝕為高溫腐蝕，主要為高溫硫腐蝕和高溫氧化。高溫硫腐蝕一般在450℃開始，到480℃達到高點，對爐管的破壞作用較嚴重，過熱器的溫度正好處于此區間。高溫氧化是高溫煙氣中的O2與Fe直接反應，形成內層Fe3O4和外層Fe2O3的氧化膜層，雖然這種膜層具有一定的抗氧化能力，但由于高溫下疊加的硫腐蝕相互作用，無法形成連續、致密的氧化膜層，使腐蝕情況更加嚴重。在鍋爐煙氣氣流的吹動下，管壁形成的腐蝕物易剝離脫落，這樣腐蝕物反復生成、反復剝離，嚴重破壞管壁，當壁厚減薄強度無法滿足管內介質壓力時即發生腐蝕穿孔或爆管。[3]

3改進措施

3.1針對過熱器爐管的腐蝕原因。在此次停爐檢修時，對二次過熱器爐管進行了全部更換，重新選擇了耐蝕性能較好的管材321H，是一種具有高強度、高抗氧化性、高抗晶界腐蝕性的奧氏體不銹鋼，可以延長過熱器爐管的使用壽命，減少高溫氧化和高溫硫腐蝕對爐管的危害。同時，要求在每次停爐檢查時，跟蹤管壁腐蝕情況，定期測厚，發現異常及時換管，發現管壁表面有沉積的腐蝕產物時要及時清除。3.2熱力計算。現鍋爐過熱器管管徑為φ38×4，熱力計算表見表2（軟件核算）。鐵球團配加不同膨脹容膨潤土試驗研究蒸汽流速計算公式（例）：ωq=(D-Djw)υpj/(3600×Alt)（式1）其中：υpj-蒸汽平均比體積；Alt-蒸汽流通面積；D-鍋爐實際負荷；Djw-減溫水量。此時，鍋爐過熱器的蒸發面積及管徑滿足鍋爐額定蒸發量60t/h的運行要求。但當鍋爐蒸發量降為30t/h左右時，負荷約為50%，若仍采用φ38×4的管徑，蒸汽流通面積不變，從式1可得出，蒸汽流速將下降，傳熱將降低，難以保證管壁的冷卻效果，同時會使蒸汽側放熱系數降低，導致管壁溫度升高，極易發生管壁局部過熱造成爆管。故針對此情況，通過重新校核計算（見表3、表4），過熱器選擇φ34X4.5管徑的管進行替換，一是保證過熱器管內蒸汽流速不會太低，保證良好的換熱效果，二是加強過熱器管的強度，增加其使用壽命，以滿足鍋爐低負荷狀態下的運行要求，避免發生爆管，保證鍋爐穩順運行。

4使用效果

目前，鍋爐二次過熱器管已更換為管徑φ34X4.5、管材321H，檢修完成后今運行正常，滿足要求。后續停爐檢查時，管壁無明顯沉積的腐蝕產物，使用狀況較好。

5結語

通過此次鍋爐低負荷運行時的研究，主要對鍋爐過熱器管腐蝕原因和換熱原理的分析，針對性地進行了鍋爐爐管材質和鍋爐過熱器受熱面的重新校核，可較圓滿地解決此次干熄焦鍋爐遇到的運行難題，保證生產連續，避免因發生頻繁的爆管而造成停爐檢修，創造了良好的經濟效益。

MTS-7697 RHM0150MR021VO1

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MTS-6266 EPM0600MD601AO

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MTS-0019 GHS0580MR102R01

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MTS-4681 370423 STC09131D06PG9

MTS-2569 RHM2040MP101S1G6100

MTS-4880 PAI0500M-D8O-1S2G5100 傳感器

MTS-3130 RHM1520MR021A01

MTS-1151 RHMD100MD701S1G1100帶磁環

MTS-7121 EL01500MD341V01

MTS-10352 RHM0715MD601A01

MTS-0721 RHS0430MP041S1B1100

MTS-5010 GHM0160MR021A0

MTS-2961 RHM0925MD631P102

MTS-1565 RHM0780MD631P102

MTS-0569 RHM0450MR021V01  0-10V

MTS-10928 GPS0700MD601A0

MTS-2858 RHM0890MP151S1G6100

MTS-1613 GHM1000MR101AO

MTS-3249 RHN1030MP071S1B6100

MTS-1767 RD4MD1S0940MD631P102

MTS-8139 RHM0250MD70ASNG8116

MTS-4314 RHM0440MR021A01(GRD:9,1430us/L

MTS-1730 RHR500MD60AV01

MTS-1369 LHMR002M06501A0

MTS-5856 RHM1025MP071S1G6100

MTS-10687 RHM1055MP101S2G6100

MTS-7900 RHMO120MD621C1013

MTS-7820 D70+K34(10M)

MTS-5347 RAM0210MD601V01

MTS-10402 RD4SD2S/250MP1S1G6100

MTS-2003 RHM1025MP101S3B6105

MTS-0607 RHM0170MP101S1G6100 傳感器

MTS-6228 ERS0060UD601V0

MTS-10016 GHM0710MD601A0滑塊Magnet

MTS-8021 RHM1200MKO2.1A01

MTS-8754 RHM0400MD701SIG6100

MTS-6151 RHM0725MD531P102

MTS-3363 LHA0600M02002R2

MTS-3319 RHM3200MP101S1G2100

MTS-1434 LHMD1YYM0140S2B2

MTS-5312 RHM1000MD701S2G1100

MTS-2482 RHM0200MD931I101

MTS-2940 ERM0050MD601UO

MTS-6428 GHM510C596R/1024編碼器

MTS-7201 DMCONIN-6-1

MTS-0726 252111-1 磁鐵滑塊

MTS-2156 RHM0515MP051S1G3100

MTS-6667 GHM2110MR022R01

MTS-10210 RHM0550MD701S1G6100

MTS-0047 RHM0200MP021S2G1100

MTS-6255 RHV0315MR011A010005

MTS-5812 GHM0150MP051AO

MTS-8518 LHMD600M39002R2

MTS-1419 RHM0500MD701S2G4100

MTS-3626 LHMROYYM0300A2

MTS-6487 RHM0200MP051S1G8100

MTS-5201 KYCM-LPM1450-Z40T10

MTS-2726 ERM0600MD601AO+D6007PO

MTS-7023 RHM2000MP051G1100

MTS-10304 TEMPOSONICS  WAO300

MTS-4149 RHM0150MP061S1G1100

MTS-4353 RHM0120MP101S1G8100

MTS-4349 GHM0500MRB12DEA

MTS-0924 RHM0350MP071S1G6100 傳感器

MTS-0349 位移傳感器RHM1195MD701S2B21

MTS-8170 LHMRR40M08002RO 油缸傳感器

MTS-10363 RHM530MD601A01

MTS-0254 RHM1200MP151S2G5100

MTS-2941 RFC01965MD701S2G2005 0.01MM

MTS-8552 GPM2050MD604R0

MTS-4696 LHMRR2250M02502R2

MTS-10271 RHM014SMP101S1G6100

MTS-6244 RHM0570MP201S3B6105

MTS-8488 RHM2000MD701S2B1100

MTS-7888 RHS1500MP101S1G6100

MTS-1326 傳感器RHM1505MD701S1G3100

MTS-1201 STCO9131D06PG9

MTS-0632 RHM0300MD70151G1100傳感器

MTS-2459 RH-M-2020M-P10-I-S2B6100

MTS-1575 RHS0350MP101S1G6100

MTS-4632 BRHM0070MP10AS3B8105Z

MTS-10126 RHM0740MD631P102

MTS-5800 RHM0200MP021S1G2100

MTS-6190 RHM0050MP051S1B6100

MTS-3629 RHM0670MD701S1G6100

MTS-4085 RHM1255MP051S1G4100

MTS-4347 RHM0150MT021S1 G11(SSI)

MTS-2728 RHN1030MP051S1B6100

MTS-2706 LHMD600M11002A0

干熄焦鍋爐是一種特殊的余熱鍋爐，系單鍋筒、強制循環+自然循環水管鍋爐，爐膛為膜式水冷壁結構，其工作原理是利用吸收了紅焦顯熱的高溫循環氣體與除鹽除氧純水熱交換，產生額定參數（溫度和壓力）和品質的蒸汽，并輸送給熱用戶的一種受壓、受熱的設備[1]。它的組成結構主要是由“鍋”“爐”和附件儀表及附屬設備構成。“鍋”即鍋爐本體部分，包括鍋筒、過熱器、蒸發器、省煤器、水冷壁、下降管、上升管和集箱等部件；“爐”由爐墻和鋼架等部分組成[2]。我廠的干熄焦鍋爐設計參數為：大蒸發量70t/h，額定蒸汽壓力4.52MPa，額定蒸汽溫度470℃。

1存在問題

1.1管道泄漏。我廠干熄焦從2009年1月份投產今，使用已超十年，鍋爐該余熱鍋爐曾出現過管道泄漏。鍋爐發生管道泄漏，不僅鍋爐停爐檢修會對生產效益產生影響，漏出的水汽也會對干熄爐耐材及除塵系統造成損傷，另外可燃成分超標更會造成循環系統存在爆炸的安全隱患。因此，需分析原因并消除隱患。1.2鍋爐改造。我廠鍋爐現接入公司中溫中壓蒸汽管網運行，實際運行參數為蒸汽壓力4.0MPa，蒸汽溫度470℃，流量60t/h。計劃于下半年停爐檢修，檢修啟爐后，2~3個月的時間內仍按原負荷運行，之后將只有單座焦爐運行，每小時熄焦量降為原設計值的一半，鍋爐的蒸發量降為約30t/h。在這種低負荷狀況下運行，極易導致過熱器爆管。因此，此次停爐檢修時，需對過熱器管進行改造，以達到既滿足額定蒸發量60t/h負荷，又滿足蒸發量減半30t/h負荷，保證鍋爐運行的安全穩定。

2原因分析

2.1現場檢查。經現場檢查發現，過熱器外表面存在不同程度的腐蝕。而切割下的管段外表面附著可脫落的腐蝕產物，管內壁表面無明顯氧化皮。剝除腐蝕產物后的管段，外表面已被腐蝕得失去了原有的圓弧狀，壁厚已明顯減薄，剝蝕部位厚度≤2mm。2.2壁厚及管徑測量。經測量，管段剝蝕直徑為35.5mm，低于標稱值的38mm。剝蝕部位厚度1.1mm，低于標稱值的4m。2.3能譜分析。從圖1和表1中可看出，腐蝕產物中主要有鐵、碳、硫和氧四中元素，其中硫元素的原子百分數高達到12.91。2.4能譜分析結果可確定過熱器管壁表面發生的腐蝕為高溫腐蝕，主要為高溫硫腐蝕和高溫氧化。高溫硫腐蝕一般在450℃開始，到480℃達到高點，對爐管的破壞作用較嚴重，過熱器的溫度正好處于此區間。高溫氧化是高溫煙氣中的O2與Fe直接反應，形成內層Fe3O4和外層Fe2O3的氧化膜層，雖然這種膜層具有一定的抗氧化能力，但由于高溫下疊加的硫腐蝕相互作用，無法形成連續、致密的氧化膜層，使腐蝕情況更加嚴重。在鍋爐煙氣氣流的吹動下，管壁形成的腐蝕物易剝離脫落，這樣腐蝕物反復生成、反復剝離，嚴重破壞管壁，當壁厚減薄強度無法滿足管內介質壓力時即發生腐蝕穿孔或爆管。[3]

3改進措施

3.1針對過熱器爐管的腐蝕原因。在此次停爐檢修時，對二次過熱器爐管進行了全部更換，重新選擇了耐蝕性能較好的管材321H，是一種具有高強度、高抗氧化性、高抗晶界腐蝕性的奧氏體不銹鋼，可以延長過熱器爐管的使用壽命，減少高溫氧化和高溫硫腐蝕對爐管的危害。同時，要求在每次停爐檢查時，跟蹤管壁腐蝕情況，定期測厚，發現異常及時換管，發現管壁表面有沉積的腐蝕產物時要及時清除。3.2熱力計算。現鍋爐過熱器管管徑為φ38×4，熱力計算表見表2（軟件核算）。鐵球團配加不同膨脹容膨潤土試驗研究蒸汽流速計算公式（例）：ωq=(D-Djw)υpj/(3600×Alt)（式1）其中：υpj-蒸汽平均比體積；Alt-蒸汽流通面積；D-鍋爐實際負荷；Djw-減溫水量。此時，鍋爐過熱器的蒸發面積及管徑滿足鍋爐額定蒸發量60t/h的運行要求。但當鍋爐蒸發量降為30t/h左右時，負荷約為50%，若仍采用φ38×4的管徑，蒸汽流通面積不變，從式1可得出，蒸汽流速將下降，傳熱將降低，難以保證管壁的冷卻效果，同時會使蒸汽側放熱系數降低，導致管壁溫度升高，極易發生管壁局部過熱造成爆管。故針對此情況，通過重新校核計算（見表3、表4），過熱器選擇φ34X4.5管徑的管進行替換，一是保證過熱器管內蒸汽流速不會太低，保證良好的換熱效果，二是加強過熱器管的強度，增加其使用壽命，以滿足鍋爐低負荷狀態下的運行要求，避免發生爆管，保證鍋爐穩順運行。

4使用效果

目前，鍋爐二次過熱器管已更換為管徑φ34X4.5、管材321H，檢修完成后今運行正常，滿足要求。后續停爐檢查時，管壁無明顯沉積的腐蝕產物，使用狀況較好。

5結語

通過此次鍋爐低負荷運行時的研究，主要對鍋爐過熱器管腐蝕原因和換熱原理的分析，針對性地進行了鍋爐爐管材質和鍋爐過熱器受熱面的重新校核，可較圓滿地解決此次干熄焦鍋爐遇到的運行難題，保證生產連續，避免因發生頻繁的爆管而造成停爐檢修，創造了良好的經濟效益。

MTS-8965 RHM0420MD701S1GB100

MTS-6164 RHM0860MP101S1B6100

MTS-2585 RHM4900MD631P102

MTS-4241 2HM320/1600/BAF

MTS-6604 S/N:6063442-400MM

MTS-4775 RHM0640MP10SZB6100

MTS-7881 RHS0200MP101S1G6100

MTS-6680 RHM0600MP201S2B6100

MTS-7792 RPM0050MD531P102

MTS-10083 RP00300MD531P102

MTS-8127 RHM0900MP151S3B8105

MTS-10125 RHM2320MD601A10

MTS-5378 RHM0580ME101S1G8100

MTS-2465 RHM1000MP151S3B6105

MTS-4120 RPM0300MD601V01

MTS-10347 RHM0050MD701S1B6102

MTS-2606 RHM0250MP051S1B4100

MTS-5804 RHM0900MP071S3B6105

MTS-0955 RHM0510MP011S2G6100 傳感器

MTS-0742 GHM1000MR021AO

MTS-7523 RHS0240MP301S2G6100

MTS-5079 REM6501A01 0-0.3m/s

MTS-1584 RHM0280MD701S1G8100

MTS-10642 MHS-1079

MTS-6308 RPS0950MR021A01

MTS-5839 GHV1250MT011R01

MTS-1341 RPS1500MD631P101

MTS-8834 RHM0150MP011S3B6105

MTS-4705 RHM0030MD701S1G6102

MTS-2845 RHM0210MP101S3B6105

MTS-3292 RHM0470MD631P102

MTS-3759 RHM0920MP051S1G5100

MTS-8122 RHS1250MP151S3B6105

MTS-1777 RHM0980M0701S1B6102

MTS-8509 RHM0480MD701S2G1102

MTS-3614 RPS1100MD53API03E02

MTS-7657 RHM1900MP061C101211

MTS-5750 GHM1100MRR51R01

MTS-0793 RHM0130MP011S2G6.100

MTS-6116 RHV0125MD601A01

MTS-3686 RHM0955MD601A02

MTS-6633 RHM1755MP151S1B6100

MTS-5398 RPS0200MD621C304311R

MTS-4288 RHM760MP071S1G16100

MTS-4738 ERMO850MD601A0

MTS-0889 RHN1900MP101S1G6100錯誤

MTS-2050 LPRMAM10001

MTS-2852 RHM0190MP101S3B6105

MTS-1603 DF015DFM電纜接頭

MTS-8948 EPV0700MD601VO

MTS-4823 RHM120MP151S3B6105

MTS-2653 傳感器RHS0050MD631P102

MTS-5775 RHM0695MP151S1G5100

MTS-1087 RHM0900MD601V01   0-10V

MTS-2705 S/N:10025442

MTS-2480 RHM0290M P10ISIG2100帶電纜

MTS-8801 RHT097 OUD601V01

MTS-0392 RHM300MP021SS1B2100，

MTS-6107 MGADB1N11B5M16064

MTS-2400 轉換模塊電纜 253132

MTS-5867 RHM1245MD531P102

MTS-3377 TTMRBM0150R (150mm)

MTS-7919 RFM7000MD701S1G1100

MTS-0954 RHM0030MP021S1G1100

MTS-7661 RHM2900MP071S3B6105

MTS-2406 RHM1070MD63P102

MTS-5165 RHM0250MP021C101221

MTS-1240 560357

MTS-3364 RHV0820MP101S1G1100

MTS-1077 RHM5320MP101S3B6105

MTS-2568 RHM1755MP051S1G6100重2529

MTS-10909 RHM0380MP101S3B6105

MTS-5598 GHV0515MT011R01

MTS-5095 RHS0700MN021S1G6100

MTS-8887 RPM0200MR021A01

MTS-1303 RHS1150MP101S2B6100

MTS-3644 RD4SD1B1250MP021S1G6100

MTS-0483 RHM1520MP021S1G4100 傳感器

MTS-4958 GHM0040MD601VO FNR:06433540

MTS-2440 560444  插頭

MTS-2301 PAIO250MD801S2G5100

干熄焦鍋爐是一種特殊的余熱鍋爐，系單鍋筒、強制循環+自然循環水管鍋爐，爐膛為膜式水冷壁結構，其工作原理是利用吸收了紅焦顯熱的高溫循環氣體與除鹽除氧純水熱交換，產生額定參數（溫度和壓力）和品質的蒸汽，并輸送給熱用戶的一種受壓、受熱的設備[1]。它的組成結構主要是由“鍋”“爐”和附件儀表及附屬設備構成。“鍋”即鍋爐本體部分，包括鍋筒、過熱器、蒸發器、省煤器、水冷壁、下降管、上升管和集箱等部件；“爐”由爐墻和鋼架等部分組成[2]。我廠的干熄焦鍋爐設計參數為：大蒸發量70t/h，額定蒸汽壓力4.52MPa，額定蒸汽溫度470℃。

1存在問題

1.1管道泄漏。我廠干熄焦從2009年1月份投產今，使用已超十年，鍋爐該余熱鍋爐曾出現過管道泄漏。鍋爐發生管道泄漏，不僅鍋爐停爐檢修會對生產效益產生影響，漏出的水汽也會對干熄爐耐材及除塵系統造成損傷，另外可燃成分超標更會造成循環系統存在爆炸的安全隱患。因此，需分析原因并消除隱患。1.2鍋爐改造。我廠鍋爐現接入公司中溫中壓蒸汽管網運行，實際運行參數為蒸汽壓力4.0MPa，蒸汽溫度470℃，流量60t/h。計劃于下半年停爐檢修，檢修啟爐后，2~3個月的時間內仍按原負荷運行，之后將只有單座焦爐運行，每小時熄焦量降為原設計值的一半，鍋爐的蒸發量降為約30t/h。在這種低負荷狀況下運行，極易導致過熱器爆管。因此，此次停爐檢修時，需對過熱器管進行改造，以達到既滿足額定蒸發量60t/h負荷，又滿足蒸發量減半30t/h負荷，保證鍋爐運行的安全穩定。

2原因分析

2.1現場檢查。經現場檢查發現，過熱器外表面存在不同程度的腐蝕。而切割下的管段外表面附著可脫落的腐蝕產物，管內壁表面無明顯氧化皮。剝除腐蝕產物后的管段，外表面已被腐蝕得失去了原有的圓弧狀，壁厚已明顯減薄，剝蝕部位厚度≤2mm。2.2壁厚及管徑測量。經測量，管段剝蝕直徑為35.5mm，低于標稱值的38mm。剝蝕部位厚度1.1mm，低于標稱值的4m。2.3能譜分析。從圖1和表1中可看出，腐蝕產物中主要有鐵、碳、硫和氧四中元素，其中硫元素的原子百分數高達到12.91。2.4能譜分析結果可確定過熱器管壁表面發生的腐蝕為高溫腐蝕，主要為高溫硫腐蝕和高溫氧化。高溫硫腐蝕一般在450℃開始，到480℃達到高點，對爐管的破壞作用較嚴重，過熱器的溫度正好處于此區間。高溫氧化是高溫煙氣中的O2與Fe直接反應，形成內層Fe3O4和外層Fe2O3的氧化膜層，雖然這種膜層具有一定的抗氧化能力，但由于高溫下疊加的硫腐蝕相互作用，無法形成連續、致密的氧化膜層，使腐蝕情況更加嚴重。在鍋爐煙氣氣流的吹動下，管壁形成的腐蝕物易剝離脫落，這樣腐蝕物反復生成、反復剝離，嚴重破壞管壁，當壁厚減薄強度無法滿足管內介質壓力時即發生腐蝕穿孔或爆管。[3]

3改進措施

3.1針對過熱器爐管的腐蝕原因。在此次停爐檢修時，對二次過熱器爐管進行了全部更換，重新選擇了耐蝕性能較好的管材321H，是一種具有高強度、高抗氧化性、高抗晶界腐蝕性的奧氏體不銹鋼，可以延長過熱器爐管的使用壽命，減少高溫氧化和高溫硫腐蝕對爐管的危害。同時，要求在每次停爐檢查時，跟蹤管壁腐蝕情況，定期測厚，發現異常及時換管，發現管壁表面有沉積的腐蝕產物時要及時清除。3.2熱力計算。現鍋爐過熱器管管徑為φ38×4，熱力計算表見表2（軟件核算）。鐵球團配加不同膨脹容膨潤土試驗研究蒸汽流速計算公式（例）：ωq=(D-Djw)υpj/(3600×Alt)（式1）其中：υpj-蒸汽平均比體積；Alt-蒸汽流通面積；D-鍋爐實際負荷；Djw-減溫水量。此時，鍋爐過熱器的蒸發面積及管徑滿足鍋爐額定蒸發量60t/h的運行要求。但當鍋爐蒸發量降為30t/h左右時，負荷約為50%，若仍采用φ38×4的管徑，蒸汽流通面積不變，從式1可得出，蒸汽流速將下降，傳熱將降低，難以保證管壁的冷卻效果，同時會使蒸汽側放熱系數降低，導致管壁溫度升高，極易發生管壁局部過熱造成爆管。故針對此情況，通過重新校核計算（見表3、表4），過熱器選擇φ34X4.5管徑的管進行替換，一是保證過熱器管內蒸汽流速不會太低，保證良好的換熱效果，二是加強過熱器管的強度，增加其使用壽命，以滿足鍋爐低負荷狀態下的運行要求，避免發生爆管，保證鍋爐穩順運行。

4使用效果

目前，鍋爐二次過熱器管已更換為管徑φ34X4.5、管材321H，檢修完成后今運行正常，滿足要求。后續停爐檢查時，管壁無明顯沉積的腐蝕產物，使用狀況較好。

5結語

通過此次鍋爐低負荷運行時的研究，主要對鍋爐過熱器管腐蝕原因和換熱原理的分析，針對性地進行了鍋爐爐管材質和鍋爐過熱器受熱面的重新校核，可較圓滿地解決此次干熄焦鍋爐遇到的運行難題，保證生產連續，避免因發生頻繁的爆管而造成停爐檢修，創造了良好的經濟效益。

MTS-10181 RHM0310MP101S1G6100

MTS-1136 LDMS0D600M08002A0

MTS-1449 RHM0340MP051S1G5100

MTS-3038 RHM1200MP101S1B8100

MTS-2738 5PIN CABLE CONNECTOR M12，MALE

MTS-6541 ION8.8

MTS-2788 RHS0150MP201S1B1100

MTS-7750 RHM0345MP151S1B6100

MTS-8874 RHM3050M2300M3050MR

MTS-8187 RHM0650MF01S1G1100

MTS-0712 401768-4

MTS-3166 RHM0800MD701S1G2100帶20米

MTS-6387 UDS1098 7個點

MTS-8298 RPS1250M0531P102

MTS-5560 402364

MTS-8638 GHS0100MR022R01

MTS-0515 RHM0620MP071S1G6100 傳感器

MTS-0613 MTS 5-331-10 漏點儀

MTS-10140 Artikel Nr:IX345

MTS-8698 RHM0215MD531P102

MTS-10298 RHM0770MPIOISIG8100

MTS-5798 RHM0260MD701S1G3100

MTS-6063 GHV0330MT011R01

MTS-8884 RHM0700MD701S1B1100

MTS-4747 RHM0320MP151S3B2105

MTS-8064 RHM0050S1PH00V01

MTS-7656 RPS1350MD601A01

MTS-6459 RHM0600MR301A11

MTS-0522 RHM0300MP101S2B2100

MTS-1216 RHM1200MP051S1G6100 傳感器

MTS-1130 RHMM1000D511PI01

MTS-1719 RHM1700MD631P102

MTS-8899 RHM0370MHXAS1G1100

MTS-10425 RD4CR4B0650MD531P102

MTS-5485 RHM0130MP101S2G8100

MTS-10695 RH-S0450MP151S3B6105

MTS-0153 RHM0025MD701S2G6100

MTS-1471 RHM0100MP011SIG1100

MTS-8372 GHM1170MR051A0

MTS-3383 RHM0050MP0211D2B8101

MTS-5168 RHM0225MD601V01

MTS-8344 ERM0300MD601AD

MTS-2985 PBM2000MD70S2G3104 00290543

MTS-8999 DF100P0

MTS-7533 RHM1200MP301S1G6100

MTS-5692 RPM0500MR031A11 量程0-500mm

MTS-5321 GHM0080MRR51R01

買賣公生意隆MTS傳感器GHM0040MRR51R01

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干熄焦鍋爐是一種特殊的余熱鍋爐，系單鍋筒、強制循環+自然循環水管鍋爐，爐膛為膜式水冷壁結構，其工作原理是利用吸收了紅焦顯熱的高溫循環氣體與除鹽除氧純水熱交換，產生額定參數（溫度和壓力）和品質的蒸汽，并輸送給熱用戶的一種受壓、受熱的設備[1]。它的組成結構主要是由“鍋”“爐”和附件儀表及附屬設備構成。“鍋”即鍋爐本體部分，包括鍋筒、過熱器、蒸發器、省煤器、水冷壁、下降管、上升管和集箱等部件；“爐”由爐墻和鋼架等部分組成[2]。我廠的干熄焦鍋爐設計參數為：大蒸發量70t/h，額定蒸汽壓力4.52MPa，額定蒸汽溫度470℃。

1存在問題

1.1管道泄漏。我廠干熄焦從2009年1月份投產今，使用已超十年，鍋爐該余熱鍋爐曾出現過管道泄漏。鍋爐發生管道泄漏，不僅鍋爐停爐檢修會對生產效益產生影響，漏出的水汽也會對干熄爐耐材及除塵系統造成損傷，另外可燃成分超標更會造成循環系統存在爆炸的安全隱患。因此，需分析原因并消除隱患。1.2鍋爐改造。我廠鍋爐現接入公司中溫中壓蒸汽管網運行，實際運行參數為蒸汽壓力4.0MPa，蒸汽溫度470℃，流量60t/h。計劃于下半年停爐檢修，檢修啟爐后，2~3個月的時間內仍按原負荷運行，之后將只有單座焦爐運行，每小時熄焦量降為原設計值的一半，鍋爐的蒸發量降為約30t/h。在這種低負荷狀況下運行，極易導致過熱器爆管。因此，此次停爐檢修時，需對過熱器管進行改造，以達到既滿足額定蒸發量60t/h負荷，又滿足蒸發量減半30t/h負荷，保證鍋爐運行的安全穩定。

2原因分析

2.1現場檢查。經現場檢查發現，過熱器外表面存在不同程度的腐蝕。而切割下的管段外表面附著可脫落的腐蝕產物，管內壁表面無明顯氧化皮。剝除腐蝕產物后的管段，外表面已被腐蝕得失去了原有的圓弧狀，壁厚已明顯減薄，剝蝕部位厚度≤2mm。2.2壁厚及管徑測量。經測量，管段剝蝕直徑為35.5mm，低于標稱值的38mm。剝蝕部位厚度1.1mm，低于標稱值的4m。2.3能譜分析。從圖1和表1中可看出，腐蝕產物中主要有鐵、碳、硫和氧四中元素，其中硫元素的原子百分數高達到12.91。2.4能譜分析結果可確定過熱器管壁表面發生的腐蝕為高溫腐蝕，主要為高溫硫腐蝕和高溫氧化。高溫硫腐蝕一般在450℃開始，到480℃達到高點，對爐管的破壞作用較嚴重，過熱器的溫度正好處于此區間。高溫氧化是高溫煙氣中的O2與Fe直接反應，形成內層Fe3O4和外層Fe2O3的氧化膜層，雖然這種膜層具有一定的抗氧化能力，但由于高溫下疊加的硫腐蝕相互作用，無法形成連續、致密的氧化膜層，使腐蝕情況更加嚴重。在鍋爐煙氣氣流的吹動下，管壁形成的腐蝕物易剝離脫落，這樣腐蝕物反復生成、反復剝離，嚴重破壞管壁，當壁厚減薄強度無法滿足管內介質壓力時即發生腐蝕穿孔或爆管。[3]

3改進措施

3.1針對過熱器爐管的腐蝕原因。在此次停爐檢修時，對二次過熱器爐管進行了全部更換，重新選擇了耐蝕性能較好的管材321H，是一種具有高強度、高抗氧化性、高抗晶界腐蝕性的奧氏體不銹鋼，可以延長過熱器爐管的使用壽命，減少高溫氧化和高溫硫腐蝕對爐管的危害。同時，要求在每次停爐檢查時，跟蹤管壁腐蝕情況，定期測厚，發現異常及時換管，發現管壁表面有沉積的腐蝕產物時要及時清除。3.2熱力計算。現鍋爐過熱器管管徑為φ38×4，熱力計算表見表2（軟件核算）。鐵球團配加不同膨脹容膨潤土試驗研究蒸汽流速計算公式（例）：ωq=(D-Djw)υpj/(3600×Alt)（式1）其中：υpj-蒸汽平均比體積；Alt-蒸汽流通面積；D-鍋爐實際負荷；Djw-減溫水量。此時，鍋爐過熱器的蒸發面積及管徑滿足鍋爐額定蒸發量60t/h的運行要求。但當鍋爐蒸發量降為30t/h左右時，負荷約為50%，若仍采用φ38×4的管徑，蒸汽流通面積不變，從式1可得出，蒸汽流速將下降，傳熱將降低，難以保證管壁的冷卻效果，同時會使蒸汽側放熱系數降低，導致管壁溫度升高，極易發生管壁局部過熱造成爆管。故針對此情況，通過重新校核計算（見表3、表4），過熱器選擇φ34X4.5管徑的管進行替換，一是保證過熱器管內蒸汽流速不會太低，保證良好的換熱效果，二是加強過熱器管的強度，增加其使用壽命，以滿足鍋爐低負荷狀態下的運行要求，避免發生爆管，保證鍋爐穩順運行。

4使用效果

目前，鍋爐二次過熱器管已更換為管徑φ34X4.5、管材321H，檢修完成后今運行正常，滿足要求。后續停爐檢查時，管壁無明顯沉積的腐蝕產物，使用狀況較好。

5結語

通過此次鍋爐低負荷運行時的研究，主要對鍋爐過熱器管腐蝕原因和換熱原理的分析，針對性地進行了鍋爐爐管材質和鍋爐過熱器受熱面的重新校核，可較圓滿地解決此次干熄焦鍋爐遇到的運行難題，保證生產連續，避免因發生頻繁的爆管而造成停爐檢修，創造了良好的經濟效益。